所示。

過熱蒸氣（狀態(tài)點1）在壓縮機中經過絕熱壓縮（消耗功W）變?yōu)楦邷馗邏旱臍怏w（狀態(tài)點2），然后經冷凝器定壓冷凝變?yōu)楦邷馗邏旱囊后w（狀態(tài)點3），冷凝過程中放出熱量Qk，過程2′～2′、3′～3′放出顯熱，過程2′～3′放出潛熱。高溫高壓液體再經膨脹閥絕熱膨脹變?yōu)榈蜏氐蛪旱臍庖夯旌衔铮�狀態(tài)點4），最后回到蒸發(fā)器里定壓蒸發(fā)，吸收熱量Q0，過程4～1′，吸收潛熱，過程1′～1吸收顯熱。根據熱力學第一定律Qk＝Q0＋W，熱泵的性能系數COP＝Qk/W＝1＋Q0/W。

2、直接膨脹式太陽能熱泵系統的理論分析

（1）理論循環(huán)的熱力分析

理論循環(huán)是建立在以下假設的基礎上：壓縮過程和膨脹節(jié)流過程為絕熱過程，壓縮過程不存在不可逆損失，為等熵過程；工質在管道內流動時，沒有流動阻力損失。

按照熱力學第一定律，對于在控制容積中進行的狀態(tài)變化存在如下關系：

　Δq＝dh－ΔW

對上式積分可以得到整個過程的表達式

q＝Δh－W

①蒸發(fā)過程ΔW＝0

因而Δq＝dh，q0＝h1－h4。

q0稱為單位制冷量，在壓焓圖上用線段4～1表示。

②壓縮過程Δq＝0

因而ΔW＝dh，W＝h2－h1

W稱為單位理論功，在壓焓圖上以橫坐標軸上的線段1″一2″的長度來表示。

③冷凝過程ΔW＝0

因而Δq＝dh，qk＝h2－h3

qk稱為單位冷凝熱，也就是熱泵的單位供熱量，在壓焓圖上用線段2～3的長度來表示。

④節(jié)流膨脹過程

節(jié)流過程為一不可逆過程，不能用微分符號表示，但對整個節(jié)流過程前后可用積分式表示，即W＝0，q＝0。

因而Δh＝0，h3＝h4。

（2）系統能量平衡分析

假設系統處于穩(wěn)定狀態(tài)，忽略工質在連接管道中流動摩擦的能量損失，對系統各部分分別進行能量平衡分析。

①太陽能蒸發(fā)集熱器

從節(jié)流裝置流出的工質，在太陽能蒸發(fā)集熱器里吸收太陽能或環(huán)境空氣中的熱量進行定壓蒸發(fā)，吸收的熱量可用下式表示：

Q0＝AFR[（τα）It－UL（Tf，i－Ta）]＝MR(h1－h2)    式中：A為太陽能蒸發(fā)集熱器吸熱面積，m2；FR為熱轉換因子；τα為有效透過率和吸收率的乘積；It為投射到太陽能蒸發(fā)集熱器上的太陽能輻射，W/m2；UL為吸熱面的總熱損系數，W/m2•℃�。�Tfi為蒸發(fā)器流體進口溫度，℃；Ta為外界大氣溫度，℃；MR為制冷劑質量流量，kg/s；

h1，h4為圖中1，4狀態(tài)點的焓，J/kg。

②壓縮機

從蒸發(fā)器里出來的低溫低壓過熱蒸氣經壓縮機壓縮變?yōu)楦邷馗邏旱恼魵猓瑝嚎s機的理論耗功率W，可用下式表示：

W＝MR（h2－h1）＝Weηmηiηa

式中：MR為制冷劑質量流量，kg/s；h2，h1為圖中2、1狀態(tài)點的焓，   J/kg；We為實際耗功率，W；ηm為機械效率；ηi為內效率；ηa為電機效率。

③帶有冷凝器的冷凝水箱

從壓縮機出來的高溫高壓蒸氣流經冷凝水箱時，被定壓冷卻為高溫高壓的液體，放出熱量Qk，可由下式表示：

QK＝cG（Te－Ts）＝MR（h2－h3）

式中：c為水的比熱，J/ks•°C ；Cw為單位時間內被加熱的水量，kg/s；Te，Ts。為被加熱水的終溫和初溫，℃；h2，h3為圖中2，3狀態(tài)點的焓，J/kg。

④系統的供熱系數COP

COP＝QK/We＝（h2－h3）ηmηiηa（h2－h1）

從上式可知，要提高系統的COP，除改善壓縮機的各部件效率外，還可降低壓縮機進出口的比焓差值（h2－h1），即提高蒸發(fā)溫度T0或降低冷凝溫度Tk。由于降低冷凝溫度Tk對冷凝水箱換熱不利，因此通常通過提高蒸發(fā)溫度T0來提高系統的供熱系數COP。研究表明，太陽能輻射和環(huán)境溫度越高，蒸發(fā)集熱器里的蒸發(fā)溫度T0越高，系統的供熱系數COP越大。

系統平衡分析（用E來表示）是以環(huán)境狀態(tài)（P0，T0）作為基準來衡量能量的作功能力。穩(wěn)定流動系統通�？杀硎緸�

E＝（H－H0）T0（S－S0）

其中，H0和S0為環(huán)境下的焓和熵。

由于實際過程都是不可逆過程，所以不可避免地要產生不可逆的可用能損失。如何盡量減少這種損失，尋求改善循環(huán)的方法，嫻分析是有效的手段。下面對系統各部分進行嫻平衡分析。

①太陽能蒸發(fā)集熱器

平衡式：E1，1＝AIt（1～Ta/Td　～MR（e1－e4）　

式中：E1，1為太陽能蒸發(fā)集熱器的炯損失，W；td為太陽輻射溫度，K；e4，e1，為蒸發(fā)器中工質進出口比火用，即圖2中狀態(tài)點4，1的比，J/kg。

效率方程式：ηE1＝MR（e1－e4）/[（AIT（1－ta/tS））?

②壓縮機

平衡式：E1，2＝We－MR（e2－e1）式中：E1，2為壓縮機的火用損失，W；e1，e2為壓縮機中工質進出口比火用，即圖2中狀態(tài)點1，2的比火用，J/kg。

效率方程式：ηE2＝MR（e2－e4）/We

③冷凝水箱

嫻平衡式：E1，3＝MR（e2－e3）－GW（ee－es）

式中：E1，3為壓縮機的嫻損失，W；e2，e3為冷凝器中工質進出口比火用，即圖2中狀態(tài)點2，3的比，J/kg；ee，es為水箱中水的初時比嫻和終時比嫻，J/kg。

效率方程式：

ηE１＝GW（ee－es）/[MR（e2－e3）]

④熱力膨脹閥

平衡式：E1，2＝MR（e3－e4）

式中：E1，4為膨脹閥的損失，W；e3，e4為膨脹閥中工質進出口比，即圖2中狀態(tài)點3，4的比，J/kg。

效率方程式：ηE4＝e4e3

要提高整個系統的火用效率ηE，必須減少系統各部件的火用損失，降低各部件的不可逆程度。對于集熱器、冷凝器應盡量減小其換熱溫差，對于壓縮機盡量減少內部摩擦損失，提高壓縮機效率，對于膨脹閥應盡量降低進口的壓力和提高出口的壓力。