第五節(jié)  發(fā)電廠引增合一風(fēng)機(jī)節(jié)能改造

       1 概述

    發(fā)電廠鍋爐的送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)的總耗電率達(dá)2%左右，占電廠發(fā)電廠用電率的30%以上。降低其能耗是發(fā)電企業(yè)提升經(jīng)濟(jì)效益和社會效益的重要途徑之一。

近年來，隨著國內(nèi)其他發(fā)電集團(tuán)公司火力發(fā)電機(jī)組節(jié)能降耗力度的不斷加大，超（超）臨界機(jī)組的大規(guī)模投產(chǎn)，華能集團(tuán)公司供電煤耗和發(fā)電廠用電率指標(biāo)領(lǐng)先的壓力增大。為實(shí)現(xiàn)華能集團(tuán)公司火力發(fā)電機(jī)組主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和主力機(jī)型能耗指標(biāo)達(dá)到行業(yè)領(lǐng)先的目標(biāo)，在集團(tuán)公司正確領(lǐng)導(dǎo)和組織安排下，全公司各電廠及西安熱工院進(jìn)行了大量卓有成效的節(jié)能降耗工作，并制定出了“華能火力發(fā)電機(jī)組節(jié)電技術(shù)導(dǎo)則”，提出了通過試驗(yàn)確定風(fēng)機(jī)改造設(shè)計參數(shù)；合理選取風(fēng)機(jī)裕量和風(fēng)機(jī)型式，使之與鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)相匹配；對現(xiàn)有風(fēng)機(jī)進(jìn)行局部改造；改造不合理的管道布置和阻力超常規(guī)的設(shè)備；通過改變電動機(jī)級對數(shù)，降低風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速或改成雙速電機(jī)，以及對離心式風(fēng)機(jī)和靜葉調(diào)節(jié)軸流式風(fēng)機(jī)經(jīng)過論證后采用變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)（變頻或其它變速裝制），以適應(yīng)實(shí)際系統(tǒng)阻力和提升低負(fù)荷時的風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率；優(yōu)化運(yùn)行控制等節(jié)能改造方法。取得了顯著的效益。目前發(fā)電廠風(fēng)機(jī)能耗的下降空間己很小，以上各種風(fēng)機(jī)單獨(dú)的可行節(jié)能措施很難達(dá)到使廠用電下降0.1個百分點(diǎn)。

    隨著國家環(huán)保政策的進(jìn)一步落實(shí)，火電廠普遍開展脫硝、除塵、脫硫等設(shè)備改造工作，而與之相配套的風(fēng)機(jī)也需進(jìn)行相應(yīng)改造。經(jīng)對20余個電廠風(fēng)機(jī)節(jié)能改造方案的研究分析以及10余臺機(jī)組改造結(jié)果證明，按以往風(fēng)機(jī)選型設(shè)計方法選取風(fēng)機(jī)的絕大多數(shù)電廠，引、增壓風(fēng)機(jī)合一的節(jié)能改造方案最佳�？扇〉脧S用電率下降0.2個百分點(diǎn)左右的顯著節(jié)電效果和一定的其它經(jīng)濟(jì)效益，同時引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合一還可提高發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行安全性，是火電廠可以進(jìn)行大力推廣的節(jié)能措施之一。

    2 引增壓風(fēng)機(jī)合一改造節(jié)電的理論基礎(chǔ)

    發(fā)電廠鍋爐風(fēng)機(jī)屬通風(fēng)機(jī)范疇，其消耗功率由下式計算。



    式中：P：風(fēng)機(jī)消耗功率（kW） q：風(fēng)機(jī)流量（m³/s）  p：風(fēng)機(jī)壓力（kPa）

                kp：壓縮修正系數(shù)            η_f：風(fēng)機(jī)軸效率           η_d：原動機(jī)效率

                η_b：變速系統(tǒng)效率

    由上式可見，風(fēng)機(jī)耗功主要決定于風(fēng)機(jī)的流量、壓力（全壓升）和風(fēng)機(jī)、原動機(jī)（電動機(jī)或其它提供風(fēng)機(jī)動力的機(jī)械如汽輪機(jī)）及變速設(shè)備（若有，如變頻器、液力耦合器）的運(yùn)行效率。風(fēng)機(jī)的流量和壓力取決于鍋爐風(fēng)、煙系統(tǒng)的需要，風(fēng)機(jī)、原動機(jī)及變速設(shè)備的運(yùn)行效率則取決于設(shè)備本身的設(shè)計效率和工作時的負(fù)荷系數(shù)。因此，要降低鍋爐風(fēng)機(jī)的能耗，需從兩個方面入手。一是在保證鍋爐燃燒需要的前提下盡可能降低風(fēng)機(jī)的流量和系統(tǒng)阻力：二是設(shè)法提高風(fēng)機(jī)以及驅(qū)動裝置的實(shí)際運(yùn)行效率。引、增壓風(fēng)機(jī)合一可在此兩個方面取得效果。

    （1）引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合一，取消增壓風(fēng)機(jī)后，可簡化引風(fēng)機(jī)出口至脫硫系統(tǒng)入口間的煙道布置（如減少彎頭、異形件數(shù)量和煙道長度），降低煙氣系統(tǒng)阻力，從而降低風(fēng)機(jī)耗電。

    特別是，我國相當(dāng)一部分機(jī)組的脫硫系統(tǒng)是在投產(chǎn)后添加的，因受到現(xiàn)場場地的限制，往往存在煙道曲折、彎頭過多等問題，系統(tǒng)的阻力更大，引風(fēng)機(jī)出口至脫硫系統(tǒng)入口的阻力，一般在400~600Pa，極端情況可能高達(dá)800Pa以上，取消增壓風(fēng)機(jī)后通過煙道優(yōu)化設(shè)計，該段煙道系統(tǒng)阻力下降空間較大。

    （2）迄今為止，由于種種原因，絕大多數(shù)電廠的引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)均不同程度的存在與所在煙氣系統(tǒng)不匹配的問題，致使實(shí)際運(yùn)行工況點(diǎn)偏離風(fēng)機(jī)高效區(qū)，實(shí)際運(yùn)行效率偏低，通過引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合一改造（需經(jīng)現(xiàn)場試驗(yàn)確定合理選型設(shè)計參數(shù)和正確選型），可提高風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行效率。

    （3）引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合并后，由于其壓力高，所需轉(zhuǎn)速較高，驅(qū)動功率較大，如1000MW機(jī)組，其驅(qū)動電動機(jī)容量可達(dá)8000kW以上。對于異步電動機(jī)，轉(zhuǎn)速高功率大時效率也高些。對于有條件的電廠（如有供熱負(fù)荷的電廠，采用背壓式汽輪機(jī)驅(qū)動，利用其排汽供熱），經(jīng)可行性論證后，可采用小汽輪機(jī)驅(qū)動合一的引風(fēng)機(jī)，進(jìn)行變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)，還可提高低負(fù)荷時的風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率。

    3 引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合一改造可提高機(jī)組運(yùn)行安全性

    （1）取消了增壓風(fēng)機(jī)，減少了大型轉(zhuǎn)動設(shè)備的運(yùn)行，從而減少了故障點(diǎn)，可提高機(jī)組運(yùn)行安全性。同時也減小了設(shè)備維護(hù)工作量和維修費(fèi)用。

    （2）隨著環(huán)保政策的進(jìn)一步深入，脫硫系統(tǒng)旁路煙道將取消。而我國除1000MW機(jī)組一臺鍋爐配備兩臺增壓風(fēng)機(jī)外，其它容量機(jī)組基本上一臺鍋爐均只配一臺增壓風(fēng)機(jī)，而引風(fēng)機(jī)均是一臺鍋爐配兩臺。當(dāng)脫硫系統(tǒng)旁路煙道取消或封堵后，一旦配備單臺增壓風(fēng)機(jī)出現(xiàn)故障，則需停運(yùn)整個發(fā)電機(jī)組。實(shí)施引增壓風(fēng)機(jī)合一改造后，即便有一臺引風(fēng)機(jī)故障停運(yùn)，仍可單臺引風(fēng)機(jī)帶60%以上負(fù)荷運(yùn)行，避免了停運(yùn)整個機(jī)組。提高了機(jī)組運(yùn)行的安全可靠性，同時也提升了經(jīng)濟(jì)性。

    4 引、增壓風(fēng)機(jī)合一改造對鍋爐煙氣系統(tǒng)運(yùn)行的影響

    4.1 正常運(yùn)行情況

    引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)合并改造后，引風(fēng)機(jī)流量不會改變，引風(fēng)機(jī)的壓力為原引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)壓力之和。

    在正常運(yùn)行時，引風(fēng)機(jī)入口壓力與合并前相同，對引風(fēng)機(jī)前的煙氣系統(tǒng)和爐膛運(yùn)行壓力無影響。引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行控制與合并前相同，同樣是跟蹤鍋爐爐膛壓力。

    引風(fēng)機(jī)出口壓力為引風(fēng)機(jī)出口至煙囪入口整個煙氣系統(tǒng)（包括脫硫設(shè)備）的總阻力（脫硫系統(tǒng)旁路封死、煙囪自撥力忽略情況）。由于引、增壓風(fēng)機(jī)合并前，從引風(fēng)機(jī)出口至增壓風(fēng)機(jī)入口之間的煙道基本處于微負(fù)壓狀態(tài)運(yùn)行，而合并后此段煙道將承受較大正壓力（由脫硫系統(tǒng)及此段煙道阻力而定）。因此必須對此段煙道的承壓能力進(jìn)行校核，必要時進(jìn)行加固處理。

    4.2 極端非正常運(yùn)行情況

    本節(jié)討論，當(dāng)機(jī)組在最高負(fù)荷下運(yùn)行時，因某種原因引起了鍋爐MFT動作，送風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)全部跳停，而引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)失靈又無法停運(yùn)時的極端情況。

    目前需采用引、增壓風(fēng)機(jī)合并的機(jī)組均是大型機(jī)組，其引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)均為軸流式風(fēng)機(jī)。與離心式風(fēng)機(jī)不同，軸流式風(fēng)機(jī)存在較大的失速區(qū)域，且在調(diào)節(jié)葉片角度（動葉調(diào)節(jié)為動葉的角度）不變的情況下，其壓力曲線較陡，流量變化范圍較小。當(dāng)出現(xiàn)上述極端情況時，合并后的引風(fēng)機(jī)在流量減小不多時就將失速，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)壓力大大降低，因而壓力升高有限，不會像離心式風(fēng)機(jī)那樣可能升至風(fēng)機(jī)本身可能達(dá)到的最高壓力。具體升高多少，需根據(jù)當(dāng)時具體運(yùn)行工況點(diǎn)在風(fēng)機(jī)性能曲線上的位置而定。也不可能造成將風(fēng)機(jī)設(shè)計的最大壓力全加在引風(fēng)機(jī)入口煙氣系統(tǒng)上。因此，我們認(rèn)為對煙氣系統(tǒng)包括鍋爐爐膛壓力的影響有限，絕大多數(shù)機(jī)組不可能升至爐膛設(shè)計瞬時承壓能力8.7kPa（設(shè)計壓力為5.2kPa時），二合一改造時應(yīng)具體分析。下面舉例說明。

    表1為某電廠1000MW機(jī)組引、增壓風(fēng)機(jī)合并后的選型參數(shù)，圖1為所選合并后引風(fēng)機(jī)性能曲線及各運(yùn)行工況點(diǎn)的位置。  

表1 引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合并后的風(fēng)機(jī)選型及各運(yùn)行工況點(diǎn)參數(shù)

圖1 引、增壓風(fēng)機(jī)合并后的風(fēng)機(jī)性能曲線及各運(yùn)行工況點(diǎn)

    從表1和圖1可見，當(dāng)機(jī)組在滿負(fù)荷（1000MW）運(yùn)行時，引風(fēng)機(jī)的流量為697.1m³/s，壓力為6738Pa（據(jù)實(shí)測，其中引風(fēng)機(jī)前煙氣系統(tǒng)阻力4077Pa，脫硫系統(tǒng)阻力2661Pa），靜葉調(diào)節(jié)軸流風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié)葉片角度約4°。當(dāng)鍋爐MFT動作，若送、一次風(fēng)機(jī)全跳停而引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)失靈，調(diào)節(jié)葉片角度既不能關(guān)閉，引風(fēng)機(jī)也不能跳停時，由于送、一次風(fēng)機(jī)的惰走和從爐膛到引風(fēng)機(jī)入口的整個煙道容積很大，引風(fēng)機(jī)的流量不可能瞬時降到0。其運(yùn)行工況點(diǎn)將沿著圖1中的4°壓力曲線向小流量方向移動，流量迅速減小、壓力迅速升高。但當(dāng)流量減小到約550 m³/s時，風(fēng)機(jī)壓力達(dá)到最大，約7600Pa。隨即風(fēng)機(jī)失速，壓力驟降。即引風(fēng)機(jī)最高壓力比滿負(fù)荷的正常壓力升高了862Pa。但由于流量減小，脫硫系統(tǒng)阻力下降，引風(fēng)機(jī)入口壓力將升高更多。按阻力隨流量平方關(guān)系變化，此時脫硫系統(tǒng)阻力將下降到1656Pa。因而引風(fēng)機(jī)入口壓力將升至7600-1656=5944Pa，即比MFT動作前升高了5944-4077=1867Pa。引風(fēng)機(jī)入口瞬時壓力將達(dá)-5944Pa。不可能給鍋爐爐膛的安全帶來危害（以往鍋爐爐膛的設(shè)計壓力為5.2kPa，瞬時承載壓力為8.7kPa），但需校核引風(fēng)機(jī)入口煙道及除塵器的承壓能力。

    5 引、增壓風(fēng)機(jī)合一改造工作步驟

    5.1 改前試驗(yàn)

    引、增壓風(fēng)機(jī)改前試驗(yàn)，目的是全面了解引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況，即風(fēng)機(jī)風(fēng)量、風(fēng)壓及運(yùn)行效率等參數(shù)。也要了觪煙風(fēng)系統(tǒng)阻力特性和脫硫系統(tǒng)阻力特性，為改造提供技術(shù)依據(jù)。

    5.2 確定設(shè)計參數(shù)

根據(jù)試驗(yàn)數(shù)椐確定二合一風(fēng)機(jī)改造設(shè)計參數(shù)，該環(huán)節(jié)決定改造成敗。確定設(shè)計參數(shù)時要考慮多重因素，一是要考慮煤質(zhì)變化的影響；二是考慮脫硝催化劑投入層數(shù)的影響；三是考考慮脫硫系統(tǒng)GGH堵塞造成阻力上升及噴淋層投入數(shù)的影響，同時也要兼顧考慮空預(yù)器阻力變化及漏風(fēng)率的變化等因素。確保設(shè)計參理合理、正確。

    5.3 選型設(shè)計

    設(shè)計參數(shù)提出后，首先要據(jù)比轉(zhuǎn)速確定改造風(fēng)機(jī)的型式，動葉調(diào)節(jié)軸流式和靜葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)。選擇風(fēng)機(jī)型式除節(jié)電效果和經(jīng)濟(jì)性外，還要視現(xiàn)場布置條件、資金來源等因素。從節(jié)能角度講，動調(diào)風(fēng)機(jī)優(yōu)于靜調(diào)風(fēng)機(jī)。由于合一后，壓力大幅升高，一般多采用二級動葉調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)。選型設(shè)計時，重點(diǎn)考慮風(fēng)機(jī)性能與合一后的管網(wǎng)阻力特性相匹配。既要考慮高負(fù)荷的運(yùn)行效率，也要考慮中、彽負(fù)荷的運(yùn)行效率，在留夠失速裕度，防止合一后風(fēng)機(jī)出現(xiàn)失速現(xiàn)象的基礎(chǔ)上。根據(jù)機(jī)組負(fù)荷系數(shù)選取年耗電量最小的風(fēng)機(jī)。

    5.4 電氣校核

    引增壓風(fēng)機(jī)二合一后，所配的電動機(jī)功率可能增大較多，需對原風(fēng)機(jī)配電系統(tǒng)（如啟動容量、開關(guān)容量、電纜、計量和保護(hù)裝置等）進(jìn)行校核。

    5.5 管道優(yōu)化

    引增壓合一風(fēng)機(jī)改造，去掉了增壓風(fēng)機(jī)，必須用管道把它連接起來。為達(dá)到最佳節(jié)電效果，須根據(jù)現(xiàn)場管道布置的實(shí)際狀況，通過流場計算優(yōu)化確定管道改造方案。

    5.6 風(fēng)機(jī)制造

    風(fēng)機(jī)加工制造的關(guān)鍵是保證風(fēng)機(jī)各部件按設(shè)計要求進(jìn)行，尤其是葉片型線，外殼變型公差以及調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)和傳動組另件的加工精度及平衡質(zhì)量要嚴(yán)格控制。

    5.7 安裝調(diào)試

    風(fēng)機(jī)準(zhǔn)確安裝也是保證風(fēng)機(jī)達(dá)到設(shè)計性能的重要環(huán)節(jié)。風(fēng)機(jī)安裝時，要嚴(yán)格按設(shè)計圖紙及技術(shù)要求進(jìn)行，要有專業(yè)技術(shù)人員現(xiàn)場指導(dǎo)，特別是傳動組的安裝質(zhì)量、葉頂間隙、調(diào)節(jié)葉片的同步性、調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的靈活性及穩(wěn)定性等應(yīng)嚴(yán)格把關(guān)。

    DCS控制方面，由于增壓風(fēng)機(jī)取掉了，控制邏輯關(guān)系略有變化，需要調(diào)整。風(fēng)機(jī)啟停、檢測及有關(guān)保護(hù)也得調(diào)整。

    5.8 改后試驗(yàn)

    引增壓風(fēng)機(jī)二合一改造后，需要進(jìn)行現(xiàn)場試驗(yàn)，目的是檢驗(yàn)其改造效果，同時也是為了總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，分析發(fā)現(xiàn)不足，為今后進(jìn)一步提高引增壓風(fēng)機(jī)二合一改造效果積累經(jīng)驗(yàn)。試驗(yàn)內(nèi)容和步驟可以參照一般的電站風(fēng)機(jī)現(xiàn)場試驗(yàn)的有關(guān)規(guī)范和要求進(jìn)行。

    6 引、增壓風(fēng)機(jī)二合一改造典型案例

    某電廠1036MW機(jī)組的鍋爐配置了兩臺AN42e6(V13+4°)型靜葉調(diào)節(jié)式軸流引風(fēng)機(jī)和兩臺AN42e6(13+4°) 型靜葉調(diào)節(jié)式軸流式脫硫增壓風(fēng)機(jī)。

    6.1 改前風(fēng)機(jī)運(yùn)行情況

    經(jīng)現(xiàn)場試驗(yàn)，引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)在機(jī)組不同負(fù)荷下的運(yùn)行參數(shù)分別示于表2和表3。

表2 №2鍋爐引風(fēng)機(jī)熱態(tài)試驗(yàn)主要結(jié)果

表3 №2鍋爐增壓風(fēng)機(jī)熱態(tài)試驗(yàn)主要結(jié)果

 
    從表2和表3可以看出：引風(fēng)機(jī)改前運(yùn)行效率在30%～70%區(qū)域，增壓風(fēng)機(jī)改前運(yùn)行效率在30%～61%區(qū)域。運(yùn)行效率均很低。

    6.2 二合一改造設(shè)計參數(shù)

    由表2和表3的試驗(yàn)結(jié)果經(jīng)分析研究確定出的引、增壓風(fēng)機(jī)二合一的選型設(shè)計參數(shù)示于表4。

表4 引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)二合一改造選型參數(shù)表

    6.3 改造方案

    保持現(xiàn)引風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)不動，更換現(xiàn)引風(fēng)機(jī)的集流器、轉(zhuǎn)子、主機(jī)殼、中間軸、聯(lián)軸器、后導(dǎo)葉組及擴(kuò)壓器等部件，風(fēng)機(jī)葉輪由4250mm減少為3750mm，電機(jī)工作轉(zhuǎn)速提高一檔，由585r/min增加到745r/min。主軸承裝配組、出口膨脹節(jié)可利用，電動執(zhí)行器（電動執(zhí)行器的基礎(chǔ)需要改造）、冷卻風(fēng)機(jī)等輔助配套設(shè)備也可以利用原風(fēng)機(jī)。

    6.4 改造效果

    項目實(shí)施后大幅降低了廠用電率，廠用電率下降0.20-0.28％，優(yōu)化了電廠的運(yùn)行指標(biāo)，增加了發(fā)電量；改造后每年可多創(chuàng)造利潤645萬元，項目的投資在改后運(yùn)行不到1年即可回收。

    7 引、增壓風(fēng)機(jī)二合一改造后煙道系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計實(shí)例

    
    7.1 煙道系統(tǒng)優(yōu)化方案簡介

由于合并后需要對引風(fēng)機(jī)出口至脫硫系統(tǒng)GGH或吸收塔入口的煙道進(jìn)行優(yōu)化改造，我們根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)提出了四種改造方案。

方案1：保留增壓風(fēng)機(jī)及全部煙道，只利用鋼制圓錐段代替增壓風(fēng)機(jī)葉輪部分，如圖2所示。

圖2 方案1煙道改造示意圖

方案2：保留主體煙道不動，將原有增壓風(fēng)機(jī)從進(jìn)氣箱至擴(kuò)壓筒全部拆除，利用方形煙道在原有增壓風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)上對原增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)出口管道進(jìn)行連接，如圖3所示。

圖3 方案2煙道改造示意圖

方案3：將原有增壓風(fēng)機(jī)以及增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口煙道全部拆掉，在引風(fēng)機(jī)出口匯總水平煙道的一段接出煙道向下與原有GGH入口煙道匯合，如圖4所示。

圖4 方案3 煙道改造示意圖

方案4：將原有增壓風(fēng)機(jī)以及增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口煙道全部拆掉，將B引風(fēng)機(jī)出口底面出口直煙道延長與原有GGH入口煙道匯合，A側(cè)引風(fēng)機(jī)的出口煙氣通過引風(fēng)機(jī)出口匯合水平煙道與B引風(fēng)機(jī)出口煙氣匯合，如圖5所示。

圖5 方案4煙道改造示意圖

    7.2煙道系統(tǒng)優(yōu)化效果分析

由于4種煙道改造方案的思路不同，所以其煙道阻力也有很大差別。為了進(jìn)一步對比煙道優(yōu)化效果，在相同條件下對四種方案的煙道流場情況進(jìn)行數(shù)值模擬進(jìn)行，并給出了相對煙道阻力，4種優(yōu)化方案壓損計算結(jié)果比較見表5：

表5 四種優(yōu)化方案壓損計算結(jié)果比較

由表5可以看出，方案一由于沒有對原有煙道進(jìn)行優(yōu)化，所以阻力最大。而方案三和方案四的煙道阻力情況比較理想。阻力偏差主要來自于流場中的流動旋渦。

    8 結(jié)論

（1） 從理論分析和實(shí)踐結(jié)果都證明了引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)二合一的風(fēng)機(jī)系統(tǒng)改造可以取得顯著的節(jié)能效果，是最佳節(jié)能改造方案之一。并可提高機(jī)組的安全運(yùn)行可靠性，值得在火電廠推廣應(yīng)用。

（2）引、增壓風(fēng)機(jī)二合一改造后，正常運(yùn)行時不會造成引風(fēng)機(jī)入口煙氣系統(tǒng)負(fù)壓力增加，但需對引風(fēng)機(jī)出口至增壓風(fēng)機(jī)入口間的煙道承壓能力進(jìn)行校核。在機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時，因某種原因?qū)е洛仩tMFT動作，送、一次風(fēng)機(jī)全部跳停，而又遇引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)失靈無法關(guān)閉，且引風(fēng)機(jī)又無法跳停的極端情況下，引風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓力將升高。但由于軸流風(fēng)機(jī)的失速特性，其升高有限，絕大多數(shù)不可能升至鍋爐爐膛內(nèi)爆的壓力（8.7kPa），但可能需對引風(fēng)機(jī)入口段煙道及除塵器的承壓能力進(jìn)行校核。

（3）引、增壓風(fēng)機(jī)合一改造為一系統(tǒng)工程，不但要對風(fēng)機(jī)進(jìn)行匹配優(yōu)化設(shè)計，而且對風(fēng)（煙）道系統(tǒng)也要同時進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計，方能取得最佳節(jié)能效果。改造后的引風(fēng)機(jī)一般都采用變頻調(diào)速控制，進(jìn)一步發(fā)揮其節(jié)能效果。

    （4）引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)二合一改造以前，一般都已采用變頻器調(diào)速控制，在引增合一改造以后，由于風(fēng)機(jī)功率大大增加，原有的變頻器已經(jīng)不能使用，必須更換更大容量的高壓變頻器驅(qū)動，而且對變頻器的控制功能和可靠性要求也就更高了。因?yàn)楦脑烨爱?dāng)引風(fēng)機(jī)故障時，可讓增壓風(fēng)機(jī)提高出力來彌補(bǔ)；同樣當(dāng)增壓風(fēng)機(jī)故障時也可以通過引風(fēng)機(jī)的出力加以彌補(bǔ)。引增合一改造后，取消了增壓風(fēng)機(jī)，只有引風(fēng)機(jī)一臺風(fēng)機(jī)了（對于一側(cè)風(fēng)機(jī)來講，一般鍋爐均采取雙側(cè)風(fēng)機(jī)設(shè)計），所以對其的可靠性要求也就大大提高了。